BAD BOYS PICTURES

компоновка поперечных рам Компоновку поперечной рамы начинают с установления основных габаритных размеров элементов, конструкций в плоскости рамы. Размеры по вертикал привязывают к отметке уровня пола, принимая её нулевой. Размеры по вертикали привязывают к продольным осям здания. Все размеры принимают в соответствии с основными положениями по унификации и другими нормативными документами. 1. Компоновка однопролетных рам Вертикальные габариты зданий зависит от технологических условий производства и определяются расстоянием от уровня пола до головки кранового рельса _ и. расстоянием от головки кранового рельса до низа несущих конструкций покрытия . В сумме эти размеры составляют полезную высоту цеха Размер диктуется высотой мостового крана Окончательный размер: принимается обычно кратным 200 мм. Высота цеха от уровня пола до низа стропильных ферм Размер принимается кратным 1,2 м, до высоты 10,8 м, а при большей высоте кратным 1,8 м из условия соизмеряемое со стандартными ограждающими конструкциями. Если приходится несколько увеличить высоту пола, то надо изменить отметку головки рельса (полезную высоту цеха), а размер Н0 оставить минимально необходимым, В отдельных случаях при соответствующем обосновании размер Н0 принимают кратным 0,6 м. Далее устанавливают размеры верхней части колонны , нижней части и высоту у опоры ригелей . Высота верхней части колонны Окончательно уточняют величину Нв после расчета подкрановой ба.лки. Размер нижней части колонны, мм . Общая высота колонны рамы от низа базы до низа ригеля Высота части колонны л пределах ригеля Н& зависит от принятой конструкции стропильных ферм При плоских кровлях и фермах с элементами из парных уголков в соответствии с ГОСТ 23П9—78 «Фермы стропильные стальные сварные с элементами из парных уголков для производственных зданий высот Нф. (по обушкам уголков) принимается равной 2,25 м при пролете 24 м и 3,15 н при пролетах 30, 36 м. При элементах ферм, выполненных из других профилей, целесообразно принимать высоту такой же. Если на здании есть светоаэрационные- или аэрационные фонари, высоту их определяют светотехническим или теплотехническим расчетом с учетом высот типовых фонарных переплетов (125О и 1750 мм), бортовой стенки и карнизного элемента. При определении горизонтальных размеров учитываются унифицированные привязки колонн к разбивочным осям, требования прочности к жесткости, предъявляемые к колоннам, эксплуатационные требования. Привязка наружной грани колонны к оси колонны может быть нулевой, 25О пли 5ОО мм. Нулевую привязку принимают в зданиях без мостовых кранов, н так же в невысоких зданиях (при шаге колонн 6м), оборудованных кранами грузоподъемностью не более 30 т. Колонны постоянного по высоте сечения используются для цехов с подвесным транспортом и с мостовыми кранами небольшой грузоподъемности. Высота сечения таких колонн назначается с учетом унифицированных привязок наружных гранен колонн к разбивочной, а так же (при фермах с элементами из парных уголков. Высоту сечения верхней части ступенчатой колонны hв назначают аналогично (450, 700 мм), но не менее 1/12 ее высоты Нв (от верха уступа до низа стропильной фермы) . КОНСТРУКЦИИ ПОКРЫТИЯ Покрытие производственного здания состоит из кровельных (ограждающих) конструкций, несущих элементов (прогонов, ферм, фонарей), на которые опирается кровля, и связей по покрытии обеспечивающих пространственную неизменяемость, жесткость и устойчивость всего покрытия и его отдельных элементов. 1.КОНСТРУКЦИЯ КРОВЛИ Покрытие производственного здании" решается с применением прогонов _или без них, В первом случае между стропильными фермами через 1,5—3 м устанавливают прогоны, на которые укладывают мелкоразмерные кровельные плиты, листы, настилы. Во втором случае непосредственно на стропильные фермы укладывают крупноразмерные плиты или панели шириной 1,5—3 н и длиной 6 или 12 м, совмещающие функции несущих и ограждающих конструкций . Кровля по прогонам получается легче вследствие небольшого пролета ограждающих элементов, но требует большего расхода металла (на прогоны) но более трудоемка в монтаже. Беспрогонная кровля индустриальна и проста в монтаже, обеспечивает меньший расход стали (при применении железобетонных панелей); основной недостаток ее —большая масса. Снижение массы кровельной конструкции имеет чрезвычайно важное значение, ибо уменьшает стоимость не только конструкции кровли, но и всех нижерасположенных конструкции: фонарей, ферм, колонн и фундаментов. Выбор конструкции кровли производится на основании технико-эко­номическою сравнения возможных вариантов с учетом технологических и экономических факторов — назначения здания, температурно-влажност-ного режима внутри цеховой среды, стоимости возведения, наличия производственной базы по изготовлению крупноразмерных панелей в районе строительств, условий транспортировки, обеспеченности монтажными механизмами и т. д. В зависимости от принятого типа кровли определяется необходимый уклон покрытия для обеспечения водоотвода. При самозатачивающихся кровлях с гранитной. защитой принимается уклон 1,5%; при кровлях из рулонных материалов без защиты 1/8-1/12 при кровлях не обеспечивающих герметизации покрытия 1. Покрытия по прогонам Прогоны устанавливают на верхний| пояс стропильных ферм в ил узлах. в качестве прогонов применяют прокатные балки, гнутые профили либо легкие сквозные конструкции (при шаге ферм больше 6м). Кровельные покрытии бывают теплыми (с утеплителем) в отапливаемых производственных Зданиях и холодными без утеплителя Дли теплых кровель в качестве несущих элементов, укладываемых по прогонам, широко используется стальной профилированный настил. Применяют также мелкоразмерные керамзитобетонные, армоцементные и асбестоцементные плиты, трехслойные панели типа сэндвич, состоящие па двух металлических листов, между которыми расположен утеплитель, или монопанели с несущим слоем из профилировано настила и гидроизоляцией из мягкой кровли. Профилированные настил изготовляют из оцинкованной рулонной стали толщиной ; 0,8; 0,9; I мм; высота профиля 40, 60 и 80 мм: ширина В— 680, 711 и 782 мм; длина но 12 м. Профилированные листы укладывают по прогонам, расположенным через 3—4 м. При шаге стропильных фирм 4 м настил может опираться непосредственно на фермы. Настил крепится к прогонам самонарезающими винтами. Между собой листы настила соединяются комбинированными заклепка ми, позволяющими вести клепку с одной стороны настила. Масса настила— 10—15 кг/мг. Холодные кровли выполняют из волнистых асбестоцементных стальных или алюминиевых листов, укладываемых по прогонам, расположенным через 1,25—1,5 м. Масса асбестоцементных листов в среднем 20 кг/м2. Стальные волнистые листы изготовляют из холоднокатаной стали толщиной от 1, 1,8 м. Высота волны 30 и 35 мм. Масса 15—20 кг/м2. Алюминиевые волнистые листы имеют толщину 0.6—1.2 мм и массу 5—7 кг/м2. Волнистые листы крепятся к прогонам с помощью специальных упругих кляммеров или крюков из круглой стали Для обеспечения водоотвода и местам стыков волнистые листы перепускают внахлестку на 150—200 мм, при этом уклон кровли для асбестоцементных листов должен быть не менее 1/4; Для стальных и алюминиевых — не менее 1/6, Нагрузки на раму
На поперечную раму цеха действуют постоянные нагрузки —от веса ограждающих и несущих конструкций здания, временные —технологические (от мостовых кранов, подвесного транспорта, рабочих площадок и т.п.), а также атмосферные (воздействие снега, ветра). В некоторых случаях приходится учитывать особые нагрузки, вызываемые сейсмическими воздействиями, просадкой опор, аварийными нарушениями технологического процесса и др. Постоянные нагрузки Постоянные нагрузки на ригель рамы обычно принимают равномерно распределенными по длине ригеля . величину расчетной постоянной нагрузки на 1 м2 покрытия удобно определить в табличной форме . В распределенную поверхностную нагрузку включаются нагрузки от всех слоев кровли, конструкций фермы, фонаря, связей соответствую коэф. перегрузки. При шарнирном сопряжении ригеля с колонной нужно учесть внецентренность опирания фермы на колонну из-за которой возникает сосредоточенный момент, равный произведению опорной реакции фермы на .эксцентриситет. При наличии подстропильных ферм на колонны передаются еще сосредоточенные силы , равные опорным реакциям подстропильных ферм. Сила Fпф равна весу покрытия на площадь А2 ). Остальные постоянные нагрузки собирают в сосредоточенные силы, условно приложенные к низу подкрановой и надкрановой части колонны по оси сечения. Сила включает в себя собственный вес нижней части колонны и нагрузку от стен на участке от низа рамы до уступа колонны ; аналогично сила Временные нагрузки
Нагрузки от мостовых кранов. При движении колеса мостового крана на крановый рельс передаются силы трех направлений . Вертикальная сила Fk зависит от веса крана, веса груза на крюке крана, положения тележки на крановом мосту. Сила динамическая, так как из-за ударов колеса о рельс, рывков при подъеме груза возникают вертикальные инерционные силы, суммирующиеся со статической составляющей мостовых кранов не менее четырех колес, и следовательно, опирания крана на рельсы статически неопределимо. При движении крана происходит перераспределение вертикальных сил между колесами, движущимися по рельсу с одной стороны крана. Динамические воздействия колес крана, а также перераспределение усилий между колесами с одной стороны кран; учитываются при расчете подкрановых балок, а при расчете рам вертикальная составляющая считается квазистатической и одинаковой для всех колес с одной стороны крана. Наибольшее вертикальное нормативное усилие определяется при крайнем положении тележки крана на мосту с грузом на крюке крана, масса которого равна грузоподъемности крана . Вертикальная нагрузка на подкрановые балки и колонны определятся от двух наиболее неблагоприятные по воздействию кранов В многопролетных цехах в одном створе рассматриваемся воздействие не более четырех кранов. Горизонтальная нагрузка учитывается не более чем от 2-х кранов, расположенных на одних путях или в разных пролётах.


Коэффициент с учитывает неравномерное распределение снега по покрытию, возможность образования вследствие переноса снега снего- Дан­ные для определения этих нагрузок приведены СНиП 11-6-74. В не­обходимых случаях, когда неблаго­приятные усилия в элементах возни­кают при частичном загружении, сле­дует рассмотреть также схемы со сне­говой нагрузкой, действующей на ча­сти пролета. В большинстве случаев наиболь­шие усилия в поясах и раскосах ферм получаются при загружении по пер­вому варианту. Второй вариант яв­ляется определяющим для плит, на­стилов, прогонов и стоек ферм, рас­положенных в местах повышенных снеговых нагрузок. Кроме того, при загружении по второму варианту, а также при половинном загружении
пролета в средних раскосах ферм может измениться знак усилия, и слабонагруженные растянутые элементы, имеющие большую гибкость, окажутся сжатыми. Нагрузка от ветра вызывает в элементах фермы, как правило, уси­лия противоположного знака по сравнению с усилиями от веса покры­тия и снега. Поэтому при расчете ферм ветровую нагрузку следует учи­тывать только в том случае, если ее величина превышает вес Прочие нагрузки, на стропильные фермы принимают по технологиче­скому заданию. Б. Определение усилий в стержнях ферм. Усилия в стержнях стро­пильных и подстропильных ферм при шарнирном сопряжении их с ко­лоннами от неподвижной узловой нагрузки определяют графическим или аналитическим способом .При внеузловой передаче на­грузки пояс фермы работает на осевое усилие с изгибом. Учитывая неразрезность пояса, значение момента можно приближенно определить по формуле
(13.7)


0,9 — коэффициент, учитывающий неразрезность пояса. Усилия от подвижной нагрузки (подвесных кранов, тельферов) оп­ределяют по линиям влияния. В стропильных фермах, входящих в состав поперечной рамы, возни­кают усилия от распора (продольная сила в ригеле) Нр (рис. 13.14, а). В зависимости от конструктивного решения узла сопряжения фермы и колонны распор рамы воспринимается нижним или верхним поясом Рис. 13.14. К рамету ферм а—схема приложения нагрузок; б — расчетная схемафермы. При расчете рам по приближенной методике с заменой решет­чатого ригеля сплошным, расположенным в уровне нижнего пояса, рас­пор рамы считается приложенным к нижнему поясу. При жестком сопряжении ригеля с колонной в элементах фермы возникают усилия от рамных моментов на опорах. Эти усилия можно определить графическим или аналитическим способом, приложив на опо­рах фермы две пары горизонтальных сил (рис. 13. 14, б):
Н1=М1/hO11 b Н2=Мг/hO11 (13.8
где йод — расстояние между осями поясов фермы на опоре. Значения опорных моментов М, и М^ берут из таблицы расчетных усилий колонны для сечения 1—1 при этом, взяв мо­мент для левой опоры М^ нужно определить опорный момент для пра­вой опоры М-г при той же комбинации нагрузок. При определении опорных моментов следует учитывать: первую ком­бинацию с максимальным (по абсолютному значению) моментом, вы­зывающую наибольшее растягивающее усилие в крайней панели верх­него пояса, и вторую комбинацию моментов без учета снеговой нагрузки для определения возможного сжимающего усилия в нижнем поясе. Для определения расчетных усилий в стержнях фермы составляют таблицу, включающую усилия от постоянных и временных нагрузок, от распора рамы и опорных моментов (см. пример табл. 13.2). Расчетные усилия получают суммированием отдельных составляющих в их небла­гоприятном сочетании. Узлы сопряжения ферм с колонной выполняются, как правило, на болтах и имеют определенную податливость; в процессе эксплуатации может произойти ослабление соединений и степень защемления фермы на опоре уменьшится. Опорные моменты и распор рамы определяют с учетом всех нагрузок (постоянных, снеговых, крановых, ветровых), ко­торых может и не быть. Поэтому разгружающее влияние опорных мо­ментов и распора рамы обычно не учитывают. Если усилия в рассматриваемом стержне от распора рамы, опорных моментов и вертикальной нагрузки имеют одинаковые знаки, то прини­мают их сумму. Если знаки усилий разные и усилия от распора и мо­ментов меньше по абсолютному значению, то за расчетное беру" усилие только от вертикальной нагрузки. Если же усилия имеют разные знаки, и усилия от распора и моментов больше усилий от вертикальной нагруз­ки, то стержень должен быть проверен и на алгебраическую сумму этих усилий. При обеспечении достаточной жесткости узла сопряжения ферм и колонн, например при соединении на сварке, может быть учтено разгружающее влияние опорных моментов от постоянной и снеговой нагру-^ зок. Для этого расчет фермы следует проводить раздельно для каждой нагрузки с учетом соответствующих рамных моментов и распора и со­ставлять расчетные комбинации, вызывающие наиболее неблагоприят­ные усилия. Подбор сечения элементов ферм покрытия, расчет и конструирова­ние промежуточных узлов выполняются так же, как и для обычных сво­бодно опертых ферм (см. гл. 9). 3. Опорные узлы Конструкция опорных узлов ферм зависит от способа сопряжения фермы с колонной. При шарнирном сопряжении наиболее простым является узел опирания фермы на колонну сверху с использованием дополнительной стойки (надколенника) (рис. 13.15, а). При таком решении возможно опирание ферм как на металлическую, так и на железобетонную колон­ну. Аналогично решается и узел опирания стропильной фермы на под­стропильную (рис. 13.15, б). Опорное давление фермы Fф передается с опорного фланца фермы через строганые или резерованные поверхности на опорную плиту ко­лонны или опорный столик подстропильной фермы. Опорный фланец для четкости опнрания выступает на 10—20 мм ниже фасонки опорного узла. Площадь торца фланца определяется из условия смятия А где Ксмл—расчетное сопротивление стали смятию торце­вой поверхности (при наличии пригонки). Верхний пояс фермы конструктивно на болтах грубой или нормаль­ной точности прикрепляют к фасонке надколенника. Для того чтобы узел не мог воспринять усилия от опорного момента и обеспечивал шарннрность сопряжения, отверстия в фасонках делают на 5—6 мм больше диаметра болта. При жестком сопряжении стропильная ферма примыкает обычно к колонне сбоку (рис. 13.16). Опорное давление Fф передается на опорный столик. Опорный сто­лик делают из листа (30...40 мм при небольшом опорном давлении из уголков со срезанной полкой. Учитывая возмож­ный эксцентриситет передачи нагрузки, возникающий из-за неплотного опирания фланца и его перекоса в своей плоскости, угловые швы креп­ления столика рассчитывают на усилие F=1,2Fф. Опорный фланец крепят к полке колонны на болтах грубой или нормальной точности, ко­торые ставят в отверстия на 3—4 мм больше диаметра болтов, чтобы они не могли воспринять опорную реакцию фермы в случае неплотного опирания фланца на опорный столик. Горизонтальные усилия от опорного момента Н1=М1/hоп восприни­маются узлами крепления верхнего и нижнего поясов. Последний до­полнительно воспринимает усилие от распора рамы Hр. В большинстве случаев опорный момент фермы имеет знак минус, и сила Н1, как -и Ну, прижимает фланец узла нижнего пояса к колонне. Напряжения по поверхности контакта невелики и их можно не проверять. Если сила Н==Н1+Нр отрывает фланец от колонны (при положительном знаке момента), то болты крепления фланца к колонне работают на растяже­ние и их прочность следует проверить с учетом внецентренного относи­тельно центра болтового поля приложения усилия. Швы крепления фланца к фасонке воспринимают опорную реакцию фермы и внецентренно приложенную силу Н (центр шва не совпа­дает с осью нижнего пояса). Под действием этих усилий угловые швы работают на срез в двух направлениях (рис. 13.17). Другим вариантом шарнирного узла при примыкании фермы к ко­лонне сбоку является сопряжение верхнего пояса с колонной на болтах нормальной точности, поставленных в рассверленные (или овальные) отверстия по типу узла на рис. 13.15, б. Опирание подстропильных ферм на колонны выполняется, как пра­вило, шарнирным. Решение такого узла с надколенником показано на рис, 13.15,6. Работа и расчет его аналогичны узлу шарнирного опира-ния стропильных ферм. Опирание стропильных ферм на подстропильные выполняется в большинстве случаев по шарнирной схеме. При неразрезных стропильных фермах для обеспечения жесткости узла необходимо перекрыть верхние пояса стро­пильных ферм накладкой, рассчитанной на восприятие усилия от опор­ного момента. В узле нижнего пояса это усилие прижимает фланец фермы к стойке.

16. ОПИРАНИЕ И КРЕПЛЕНИЕ ПОДКРАНОВЫХ БАЛОК К СТАЛЬНЫМ И Ж/Б КОЛОННАМ Подкрановые конструкции воспринимают воздействия от различного подъемнотрапспортного оборудования. Основным видом такого оборудования являются мостовые опорные и подвесные краны. Подкрановые конструкции под мостовые опорные краны состоят из подкрановых балок или ферм , воспринимающих вертикальные нагрузки от кранов; тормозных балок (ферм), воспринимающих поперечные горизонтальное воздействия; связей, обеспечивающих жесткость и неизменяемость подкрановых конструкций; узлов креплении подкрановых конструкций, передающих крановые воздействия на колонны; крановых рельсов с элементами их крепления у упоров Основные несущие элементы подкрановых конструкций — подкрановые балки: могут иметь различную конструктивную форму. Наиболее часто применяются сплошные подкрановые балки как разрезные, так и неразрезные Разрезные подкрановые балки проще в монтаже, нечувствительны к осадке опор, однако имеют повышенный расход стали. Неразрезные балки на 12—15% экономичнее по расходу металла, но более трудоемки при монтаже из-за устройства монтажных стыков. Кроме того, при осадке опор в них возникают дополнительные напряжения. Упругую осадку опор можно оценить коэффициентом При с>0,05 неразрезные балки применить не рекомендуется. Не рекомендуется их применять также- при просадочных грунтах. При легких кранах и больших шагах колони целесообразны решетчатые подкрановые балки с жестким верхним поясом. Их применение позволяет на 15—20 % снизить расход стали по сравнению с разрезными сплошными балками, к недостаткам решетчатых балок относятся повышенная трудоёмкость изготовления и монтажа и более низкая долговечность при кранах тяжелого режима работы. При больших пролетах и кранах большой грузоподъемности применяются подкраново-подстропильные фермы, объединяющие в себе подкрановую балку и подстропильную ферму .Экономичность таких конструкций возрастает с уве­личением шага колонн и составляет 4- 6% при шаге колонн 24 м и 12—-16% при шаге 36 м. Однако такие фермы сложны в изготовлении и монтаже. УЗЛЫ И ДЕТАЛИ ПОДКРАНОВЫХ КОНСТРУКЦИИ Опорные узлы подкрановых балок В узлах опирания подкрановых балок на колонны происходит передача больших вертикальных и горизонтальных усилии. Вертикальное давление разрезных подкрановых балок передается на колонну обычно через выступающий фрезерованный торец опорного ребра. Рассчитываю и конструируют опорное ребро так же, как и у обычных балок . В неразрезных балках вертикальное давление передается через опорные ребра, пристроганные к нижнему, а между поясом и опорной плитой колонны ставят прокладку В неразрезных подкрановых балках на опоре смежного, незагруженного пролета возникает отрицательная (направленная вниз) реакция. анкерные болты, прикрепляющие балку к колонне, должны быть рассчитаны на это усилие. Для восприятия горизонтальные поперечным воздействий кранов устанавливают дополнительные .элементы крепления балок к колоннам. Эти элементы рассчитывают на горизонтальное усилие Н; При наличии нескольких элементов крепления (например, стержней и накладок крепления тормозных конструкций к колонне) горизонтальное давление Fт распределяется между ними пропорционально жесткостям. В запас несущей способности можно каждый элемент крепления рассчитывать на полное давление Fт Изгибающий момент в элементе крепления, возникающий от перемещений, определяется как в балке с защемленными концами От перекоса опорного ребра балки на крепление передается также дополнительное горизонтальное усилие Не возникающее за счет смещения равнодействующей опорного давления FR с оси балки: По экспериментальным исследованиям величину е можно принять равной '1/6, ширины опорного ребра b. в зданиях с большим перепадом температур (неотапливаемые здания, горячие цехи) при расчете элементов крепления следует также учитывать усилии, возникающие от температурных воздействий, или проектировать крепления, обеспечивающие свободу перемещений в процессе эксплуатации происходит смещение рельса. Поэтому приваривать рельс к поясу
подкрановой балки не рекомендуется, Деформационные швы.


РАЗМЕЩЕНИЕ КОЛОНН В ПЛАНЕ.
Размещение колонн в плане принимают с учетом технологических, конструктивных и экономических факторов. Оно должно быть увязано с габаритами технологического оборудования, его расположением и направлением грузопотоков. Размеры фундаментов под колонны увязывают с расположением и габаритами подземных сооружений. Колонны размешают так, чтобы вместе с ригелями они образовывали поперечные раны, т.е. в многопролетных цехах колонны разных рядов устанавливаются по одной оси. Согласно требованиям унификации промышленных зданий, расстояния между колоннами поперек здания (размеры пролетов) назначаются в соответствии с укрупненным модулем, кратным 6м (иногда 3м); для производственных зданий L=18, 24, 30, 36 м и более. Расстояния между колониями в продольном направлении (шаг колонн) также принимают кратными 6м. Шаг колонн однопролетных зданий , а также шаг крайних (наружных) колонн многопролетных зданий обычно не зависит от расположения технологического оборудования и его принимают равным 6 или 12м. Вопрос о назначении шага колонн крайних рядов (6 или 12м) для каждого конкретного случая решается сравнением вариантов. У торцов здании колонны обычно смещаются с модульной сетки на 500 мм для возможности использования типовых ограждающих плит и панелей с номинальной длиной 6 или 12м. Смещение колонн с разбивочных осей имеет и недостатки, поскольку у торца здания продольные элементы стального каркаса получают меньшей длины, что приводит к увеличению типоразмеров конструкций. В много пролетных зданиях шаг внутренних колонн исходя из технологических требований часто применяется увеличенным, но кратным шагу наружных колонн. При больших размерах здания в плане и элементах каркаса могут возникать большие дополнительные напряжения от изменении температуры. Поэтому в необходимых случаях здание разрезают на отдельные блоки поперечными и продольными температурными швами. Нормами проектирования установлены предельные размеры температурных блоков, при которых влияние климатических температурных воздействий можно не учитывать. Наиболее распространенный способ устройства поперечных температурных швов заключается в том, что в месте разрезки здании ставят две поперечные рамы (не связанные между собой какими-либо продольными элементами) колонны которых смешают с оси на 500мм в каждую сторону! подобна тому как это делают у торца задания. Продольные температурные швы решают либо расчленением многопролетной рамы на две (или более) самостоятельные, что связано с установкой дополнительные колонн, либо с подвижным в поперечном направлении опиранием одного или обоих ригелей на колонну с помощью катков или другого устройства. В первом решении предусматривается дополнительная разбивочная ось на расстоянии 1000 или 1500 мм от основной. Иногда в зданиях, имеющих ширину, превышающую предельные размеры для температурных блоков, продольную разрезку не делают, предпочитая некоторое утяжеление рам, необходимое по расчету на температурные воздействия. В некоторых случаях планировка здания, обусловленная технологическим процессом, требует, чтобы продольные ряды колонн двух пролетов цеха располагались во взаимно перпендикулярных направлениях.